我公司造气现有J—28固定床煤气发生炉7台，其中￠3.0m炉5台，￠3.2m炉2台。近年来通过一系列技术改造，￠3.0m炉单炉平均生产强度由设计时的48t／(天·炉)提高到了60t／(天·炉)。但与￠3.6m、￠2.4m、￠2.6m相比，生产强度还是低得多，且吨氨入炉煤耗长期徘徊于 1500kg左右。为此，我们于1998年向公司提交了《造气80—1200综合改造方案》，即单炉日产氨达到80t，吨氨入炉煤耗降至1200kg。
1 分析与对比
各炉型对比如表1。
固定床煤气发生炉，床层通过的适宜风速为1.0～1.5m／s。显然￠3.6m、￠2.4m/￠2.6m炉更接近上限，而￠3.0m炉则在下限。这正是造成￠3.0m炉系列产量低消耗高的原因。如按￠2.4 m/￠2.6m炉的生产强度11.5t／(m2·d)计算，￠3.0m炉应达到81.2t／(天·炉)。按日产80t氨计，单炉产气量要达到1.15万m3／h，按1 m3半水煤气消耗0.95～1.05m3空气计算，，取空气系数1∶1，吹风百分比26％+4％，则吹风流量为3.8万m3／h。在此风量下，床层流速为1.495 m／s。由于高风速下，床层升温加快，实际空气耗量下降，取空气系数1∶0.95，则一次风流量为 3.6万m3/h，实际床层流速1.42m／s，在适宜范围。所以￠3.0m炉在适宜的床层流速范围内，采取适当的措施，是完全可以达到￠2.4m／￠2.6m炉的吹风强度和相应的生产强度与消耗水平的。
2 ￠3.0m炉设备配置对提高吹风强度的制约
2.1 吹风阻力大，风机风压低
￠3.0 m炉较￠2.745 m炉吹风流量增加了5000m3／h以上，而管线、设备配置仍沿用￠2.745m炉，使吹风时气流通过一次风管线、炉底、燃烧室、废热锅炉等阻力增加。同时现各种变异塔型大炉箅通风布风设计存在缺陷，腔内涡流严重；通风面积偏小，一次风通过炉箅环隙时流速过大，远远偏离床层要求风速，均造成气流通过炉箅时阻力增加。而￠2.745m煤气炉配置中风机风压又偏低，克服阻力增加的富余能力较弱，使吹风强度严重不足。我公司使用的D800—11风机，风压仅 17.6kPa，使这一矛盾尤为突出。
2.2 ￠2.745m炉底盘中心管直径偏小，进炉风速过高，既限制了吹风强度的提高，也使消耗居高不下。
现炉底中心管内径为760 mm，当风量为3万m3／h时，中心管风速达到1....
